Scientific journal
Modern high technologies
ISSN 1812-7320
"Перечень" ВАК
ИФ РИНЦ = 0,899

HETEROGENEITY OF SOILS UNDERLYING FOUNDATION AS THE MAIN CAUSE OF DAMAGE TO BUILDINGS

Dasibekov А. 1 Yunusov А.А. 2 Aymenov Z.T. 1 Yunusova А.А. 3 Sаrzhnova M.Z. 1
1 M. Auezov South Kazakhstan State University
2 International gumj-technical universiny
3 Kazakh Academy of Labour and Social Affairs
2947 KB
The decision one – dimensional task of sealing elastic-сreeping soils is considered. The pard of leading equal value of structural strength of compression is perceived soil skeleton, moreover the soil is structure unhomogeneously. The unhomogeneously of soil are depend of module of deformation and depth sealing soil massive by expansial law. For different of leading of sealing soil massive. The calculation formulas for by which calculate pressure in poring liquid, stress in skeleton of unhomogeneously of soil and precipitation of sealing massive for any moment of time was received.
process
compression
soil
rectangle
pressures
grounds
foundation
border terms
1. Abelev M.Ju. Stroitel’stvo promyshlennyh i grazhdanskih sooruzhenij na slabyh vodonasyshhennyh gruntah. M.: 1983. рр. 59–66.
2. Abzhapbarov A.A. K resheniju nelinejnoj dvumernoj zadachi mehanicheski uprugo-polzuchih neodnorodnyh gruntov // Aktual’nye voprosy razvitija obrazovanija i nauki: mat. mezhd.nauch.-teoret.konf., posv. 10-letiju obrazovanija JuK PU. Shymkent, 2003. T. 2. рр. 371–376.
3. Popov G.Ja. K teorii izgiba plit na uprugom neodnorodnom poluprostranstve // Stroitel’stvo i arhitektura. 1959. no. 12. pp. 11–19.
4. Florin V.A. Osnovy mehaniki gruntov. M.: Gosstrojizdat, T.2. 1961. рр. 60–276.
5. Shirinkulov T.Sh., Dasibekov A.D., Berdybaeva M.Zh. O trehmernom uplotnenii uprugopolzuchih neodnorodnyh gruntov s neodnorodnymi ih granichnymi uslovijami // Mehanika i modelirovanie tehnologicheskih processov. Taraz, 2006. no. 1. рр. 30–35.

К разработке данной темы подтолкнули разрушения отдельных высотных сооружений, построенных в регионах Южного Казахстана. Безусловно, такие разрушения зданий явились последствием неправильного расчета грунтовых оснований и в основном связаны с тем, что здесь не учитывались вопросы консолидации, ползучести и их неоднородность.

Результаты многочисленных исследований фундаментов и грунтовых оснований жилых сооружений позволяют предположить наличие крупных зон деформации верхней части земной коры, в которых породы обладают пониженной прочностью и по которым могут активно циркулировать подземные воды. Над такими зонами обычно происходят аномальные осадки зданий, результатом которых являются их деформации и повреждения. Этого можно избежать, если при проектировании своевременно учесть некоторые факторы, сильно влияющие на уплотнение массива. Одним из таких факторов является неоднородность грунтов по составу, генезису, физико-механическим свойствам в основании фундаментов инженерных объектов, обусловленная сложным геолого-тектоническим строением верхней части земной коры того или иного региона Казахстана. Верхняя часть земной коры многих регионов Казахстана характеризуется высокой степенью неоднородности слагающих ее грунтов, пород, и невнимание к таким неоднородностям земляных масс во время проектирования оснований может привести в будущем к повреждениям инженерных сооружений вследствие их неравномерной осадки. В качестве такого примера можно привести некоторые жилые здания, которые не дошли до эксплуатации (рисунок).

В связи с этим в данной работе приведены разработанные реологическая математическая модель и аналитический метод исследования линейного деформирования неоднородного упругоползучего грунтового основания. Здесь математическая модель неоднородного грунтового основания состоит: из типовой схемы, представляющей самого основания; из уравнения состояния элементов структуры грунтового основания σi = f(εi) из системы краевых условий, которые определяются в соответствии с классификацией поставленной задачи как краевой задачи математической физики; из условия равновесия системы; из искомого решения. Причем неоднородность грунтового массива учитывается через модуль его деформации, который в математическом виде может быть представлен в виде экспоненциальной функции глубины, использованной Г.Я. Поповым в [3] при исследовании контактных задач теории упругости, т.е.

E = E0eαz (0 < α < 1), (1)

где E0, α – опытные данные. Выражение (1) также использовано в работах [2, 5].

Упругоползучее состояние неоднородного грунта описывается зависимостью вида:

dasibek01.wmf (2)

Здесь мера ползучести неоднородного грунта выражена следующей зависимостью:

dasibek02.wmf (3)

где a0 – коэффициент сжимаемости однородного грунта; e0 и e – коэффициенты пористости для начального и конечного моментов времени; σ – напряжение в скелете грунта; C(τ, t) – мера ползучести однородного грунта. Она определяется по формуле [4]:

dasibek03.wmf (4)

где a1, γ1 – параметры ползучести; t – момент приложения внешней нагрузки; E(z) – модуль общей деформации, зависящий от координаты z; a1, γ – параметры ползучести; δ(z, t, τ) – относительная деформация от единичной силы.

Из (4) при величине C(τ, t) = 0 находим выражение, совпадающее с компрессионной зависимостью, которая отражает упругое состояние неоднородного грунта. При значениях α = 0, C(τ, t) ≠ 0 имеем случай уплотнения упругоползучего однородного грунта. Однако при дальнейшем исследовании считаем, что α ≠ 0, и этот параметр принимает значения, лежащие только в интервале (0, 1).

Далее пусть грунт считается неоднородной упругоползучей двухфазной средой, и она подвержена действию внешней нагрузки q(z, t). Ёе верхняя поверхность уплотняемой грунтовой среды находится под песчаной подушкой, т.е. поверхность водопроницаема, а её нижняя поверхность водонепроницаема. Тогда граничные условия данной задачи при ламинарном законе Дарси примут вид:

dasibek04.wmf (5)

pic_12.tif

Жилые здания, которые не дошли до эксплуатации

В (5) при z = 0 величина, μ = 0, а при z = h значение η = 0. Здесь, когда величина μ = 0, первое граничное условие задачи относится к уплотнению слоя грунта с устройством песчаной подушки на нем, а при значении μ = 0, второе граничное условие относится к глубине h, ниже которой фильтрации не происходит. Величина порового давления P(z, t) при t = τ1 будет равна

dasibek05.wmf (6)

т.е. часть нагрузки, равная величине структурной прочности сжатия Pстр [1], сразу же воспринимается скелетом грунта. Это означает, что любой грунт можно рассматривать как состоящий из отдельных структурных элементов, связанных между собой через контакты силами различной природы. При этом прочность самих структурных элементов намного выше прочности контактов между этими элементами. Поэтому прочность и другие свойства грунтов определяются в основном прочностью контактов.

Исследуемая задача консолидации неоднородных упругоползучих двухфазных грунтов при (1)–(6) выражениях сводится к решению интегро-дифференциального уравнения вида:

dasibek06.wmf (7)

Здесь

dasibek07.wmf

dasibek08.wmf

Решение уравнения (7), удовлетворяющее граничным (5) и начальному (6) условиям, можно представить в виде:

dasibek09.wmf (8)

где

dasibek10.wmf (9)

здесь

dasibek11.wmf

dasibek12.wmf dasibek13.wmf

dasibek14.wmf

r1i, r2i – решение следующего квадратного уравнения

dasibek15.wmf

Функции dasibek16.wmf, входящие в (8) и (9), имеют вид:

dasibek17.wmf (10)

Параметр νk является корнями трансцендентного уравнения вида

dasibek18.wmf (11)

Рассмотрим случай, когда q(z, t) = q = const, тогда давление в поровой жидкости из (8)–(11) вычисляется по следующей формуле:

dasibek19.wmf (12)

где dasibek20.wmf dasibek21.wmf (13)

Напряжение в скелете грунта вычисляется по формуле:

dasibek22.wmf (14)

Полученные выражения (12)–(14) соответственно позволяют определить изменения давления в поровой жидкости и напряжений в скелете грунта для любой точки рассматриваемой конечной области уплотнения неоднородного двухфазного грунта, обладающего упругим свойством. После того как определено напряжение в скелете уплотняемого неоднородного грунтового массива, можно вычислить и вертикальные перемещения точек верхней поверхности уплотняемого слоя грунта (осадок). Действительно, если к поверхности слоя грунта приложена некая вертикальная нагрузка, то соответствующая ей осадка s(t) может быть определена по формуле

dasibek23.wmf (15)

Определим теперь осадку слоя неоднородного водонасыщенного глинистого грунта по формуле (15), т.е.

dasibek24.wmf(16)

где

dasibek25.wmf

dasibek26.wmf

Из (16) при t → ∞ имеем

dasibek27.wmf (17)

В работе при помощи формул (12)–(17) произведены вычисления значений порового давления, напряжения в скелете грунта и осадок точек верхней поверхности уплотняемого грунтового массива. При этом одновременный учет ползучести и неоднородности уплотняемого грунта оказывает существенное влияние на напряженно-деформированное состояние грунтового основания сооружений. Количественное сравнение результатов значений осадок верхней поверхности уплотняемого грунтового массива в начальный момент времени говорит, что для неоднородного грунта они происходят интенсивнее, нежели для однородного уплотняемого массива. Эта разница после некоторого момента времени становится несущественной.