Научный журнал

Современные наукоемкие технологии

ISSN 1812-7320

"Перечень" ВАК

ИФ РИНЦ = 0,940

• Авторы
• Резюме
• Файлы
• Ключевые слова
• Литература

Черноусов Н.Н. 1 Стурова В.А. 2 Чурсин Е.В. 2 Ливенцева А.А. 2

---

1 ООО «НТО «ЭКСПЕРТ»

2 ФГБОУ ВО «Липецкий государственный технический университет»

В работе предложена математическая модель определения прочности центрально сжатого тонкостенного сталефибробетонного элемента, применение которой позволит сократить время и автоматизировать вычислительный процесс. Предложены формулы математической модели прочности центрально сжатого тонкостенного сталефибробетонного элемента, в результате математической обработки которых получены таблицы с новыми зависимостями, позволяющие определять с достоверностью R = 1 значения kn в расширенном (прогнозируемом) диапазоне h/lf = 0,1–0,4 и b/lf = 0,5–20,0 и более. Также в работе представлено сечение тонкостенного сталефибробетонного элемента с обозначением основных необходимых размеров. Полученные формулы, которые приведены в табл. 2 по определению значения коэффициента kn, учитывающего работу фибр в сечении, перпендикулярном направлению внешнего сжимающего усилия (при h/lf = 0,1…0,4 и b/lf = 0,1… 2,0), явились основой для разработки программного продукта для однотипных тонкостенных конструкций. Также в работе приведен полный комплект формул, позволяющих автоматизировать вычислительный процесс, связанный с определением значения коэффициента (kn), в зависимости от размеров сечения сжатого элемента в расширенном диапазоне (при h/lf = 0,1…0,4 и b/lf = 2,0… 20,0 и более). Получены математические зависимости, с использованием которых повышается производительность расчета прочности тонкостенных сталефибробетонных элементов. Это преимущество значительно повышается при одновременном использовании различных видов фибр в разных сечениях, а для унификации вычислительного процесса предлагается новая математическая модель зависимости коэффициента kn от длины фибры и размеров сечения.

Статья в формате PDF

501 KB

математическое моделирование

сталефибробетон

прочность

1. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003. М., 2015. 162 с.

2. Пособие по расчету бетонных и железобетонных конструкций на ЭВМ (к СП 63.13330.2012). М., 2013. 244 с.

3. Черноусов Н.Н., Стурова В.А. Математическая модель полной диаграммы деформирования шлакобетона при трехточечном изгибе // Современные наукоемкие технологии. 2020. № 3. С. 92–96.

4. Рабинович Ф.Н. Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции: монография. М.: Издательство АСВ, 2004. 560 с.

5. Уфимцев В.М., Коробейников Л.А. Шлаки в составе бетона: новые возможности // Технологии бетонов. 2014. № 6. С. 50–53.

6. СП 52-104-2006*. Сталефибробетонные конструкции. М., 2010. 63 с.

7. СП 360.1325800.2017. Конструкции сталефибробетонные. Правила проектирования. М., 2018. 70 с.

8. Карпенко Н.И., Радайкин О.В. К совершенствованию диаграмм деформирования бетона для определения момента трещинообразования и разрушающего момента в изгибаемых железобетонных элементах // Строительство и реконструкция. 2012. № 3. С. 10–16.

9. Черноусов Н.Н., Стурова В.А., Чурсин Е.В., Ливенцева А.А. Определение коэффициента ориентации фибрового армирования по площади сечения сжатого элемента в зависимости от отношения размеров сечения и длин фибры в диапазоне (0,1…0,4) h/lf – (0,1…1,0)b//lf // Развитие науки и образования: новые подходы и актуальные исследования: сборник научных трудов по материалам XI Международной научно-практической конференции (г.-к. Анапа, 24 ноября 2020 г.). Анапа: Изд-во «НИЦ ЭСП» в ЮФО, 2020. С. 128–132.

10. Черноусов Н.Н., Стурова В.А., Чурсин Е.В., Ливенцева А.А. Определение коэффициента ориентации фибрового армирования по площади сечения сжатого элемента в зависимости от отношения размеров сечения и длин фибры в диапазоне (0,1…0,4) h/lf – (1,0…2,0)b//lf // EUROPEAN SCIENTIFIC CONFERENCE: сборник научных трудов по материалам XXXI International scientific conference (г.-к. Анапа, 29 ноября 2020 г.). Анапа: Изд-во «НИЦ ЭСП» в ЮФО, 2020. С. 86–90.

В нашей стране к настоящему времени разработан Свод правил (СП), устанавливающий требования к проектированию бетонных и железобетонных конструкций [1]. Для многих расчетов [1] не дает алгоритмов вычислений, а только формулирует требования, которым должны удовлетворять результаты.

При современном развитии вычислительной техники и программного обеспечения расчеты железобетонных конструкций в подавляющем большинстве случаев проводят на ЭВМ. Используются как программы массового применения, так и разработанные для отдельных организаций. Сравнение показывает, что при одних и тех же исходных данных результаты, полученные по различным программам, могут существенно отличаться. Такое положение представляется недопустимым, поскольку нормы предполагают для каждого случая получение единственного решения. Отклонение от норм может привести как к недостаточно надежным проектным решениям, так и к удорожанию конструкций вследствие перерасхода материалов.

Для тестирования разработанных ЭВМ-программ рекомендуется использовать пособие [2], позволяющее добиться соответствия использованных авторских алгоритмов положениям [1].

Для исключения проведения сложных равновесных опытов с целью получения зависимости прогиба от действующей нагрузки на изгибаемый шлакобетонный элемент разработана математическая модель полной диаграммы деформирования шлакобетона при трехточечном изгибе, являющаяся основой для разработки ЭВМ-программ [3].

В настоящее время все больше находят применение композиты на основе дисперсно армированных бетонов [4], а шлаковый цемент и шлаковые заполнители в составе тяжелых бетонов – достаточно частое сочетание [5].

Для проектирования сталефибробетонных конструкций разработан ряд сводов правил (СП), устанавливающих требования к проектированию [6, 7] и также существуют теоретические диаграммы деформирования бетона при растяжении и сжатии для определения момента трещинообразования и разрушающего момента в изгибаемых железобетонных элементах [8].

Для многих расчетов [6, 7] не дает алгоритмов вычислений, а только формулирует требования, которым должны удовлетворять результаты.

Цель исследования: предложить математическую модель описания прочности центрально сжатого тонкостенного сталефибробетонного элемента, применение которой позволит сократить время и автоматизировать вычислительный процесс.

Известно, что дисперсное армирование осуществляется волокнами-фибрами, распределенными в объеме бетонной матрицы и наиболее эффективно в тонкостенных конструкциях (рис. 1).

В настоящее время применяется пять способов получения стальных фибр:

1) из проволоки (рис. 2) с резкой и профилированием их сечения;

2) из отработанных стальных канатов с резкой последних на отрезки заданной длины, их расщеплением и очисткой от смазки;

3) из стальной полосы (рис. 3) заданной ширины с поперечной или продольной резкой специальными фрезами;

4) из стального слитка (сляба) путем фрезерования;

5) вытяжкой волокон из расплава.

Наиболее освоены и распространены в практике способы получения фибр из проволоки, отработанных канатов и тонкого стального листа (рис. 4).

Для практического применения при проектировании конструкций из сталефибробетона [5, 6] рекомендуется определять сопротивление сжатию сталефибробетона Rfb, зависящее от класса по прочности на сжатие бетона-матрицы Rb, вида и размеров фибры, коэффициента фибрового армирования по объему µfv, геометрии и размеров сечения элемента при условии учета только работы фибр, ориентированных нормально к направлению внешнего сжимающего усилия, армируемых стальной фибровой арматурой (фиброй), по формуле

(1)

где Rf – сопротивление фибровой арматуры растяжению;

kn – коэффициент, учитывающий работу фибр в сечении, перпендикулярном направлению внешнего сжимающего усилия;

φf – коэффициент эффективности косвенного армирования фибрами.

Коэффициент, учитывающий работу фибр в сечении, перпендикулярном направлению внешнего сжимающего усилия (kn), рекомендовано определять по табл. 6.2 [6] или по табл. В.2 [7]. Значения kn в диапазоне (0,2…0,4) h/lf – (0,5…20 и более) b//lf приведены в табл. 1.

В результате математической обработки данных табл. 1 получены формулы, приведенные в табл. 2, позволяющие определять с достоверностью R = 1 значения kn в расширенном (прогнозируемом) диапазоне h/lf = 0,1–0,4 и b/lf = 0,5–20,0 и более.

Размеры b и h в табл. 1 – соответственно больший и меньший размеры сечения (или его части), перпендикулярного к направлению внешнего сжимающего усилия. В составном тонкостенном сечении бетонного элемента с использованием фибрового армирования обозначение размеров приведено на рис. 5.

Рис. 5. Сечение тонкостенного сталефибробетонного элемента: а) и б) прямоугольное сечение, в) тавровое сечение, г) двутавровое сечение

Таблица 2

Значения kn в зависимости от размеров сечения сжатого элемента

Приведенные в табл. 2 формулы по определению значения коэффициента kn, учитывающего работу фибр в сечении, перпендикулярном направлению внешнего сжимающего усилия (при h/lf = = 0,1…0,4 и b/lf = 0,1… 2,0), явились основой для разработки программного продукта для однотипных тонкостенных конструкций [9, 10].

В данной статье приведен полный комплект формул, позволяющих автоматизировать вычислительный процесс, связанный с определением значения коэффициента (kn), в зависимости от размеров сечения сжатого элемента в расширенном диапазоне (при h/lf = 0,1…0,4 и b/lf = 2,0… 20,0 и более).

Выводы

Получены математические зависимости, с использованием которых повышается производительность расчета прочности тонкостенных сталефибробетонных элементов. Это преимущество значительно повышается при одновременном использовании различных видов фибр в разных сечениях.

Для унификации вычислительного процесса предлагается новая математическая модель зависимости коэффициента kn от длины фибры и размеров сечения:

(2)

где а0, а1, а2, а3 – параметры модели, приведенные в табл. 3.

Таким образом, предложены зависимости и математические модели, позволяющие автоматизировать вычислительный процесс, связанный с определением сопротивления сжатию Rfb, необходимого для проектирования тонкостенных составных конструктивных элементов из сталефибробетона.

Библиографическая ссылка