Научный журнал

Современные наукоемкие технологии

ISSN 1812-7320

"Перечень" ВАК

ИФ РИНЦ = 0,940

• Авторы
• Файлы

Баширов М.Г. Сайфутдинов Д.М. Филимошкин В.А. Баширова Э.М.

Статья в формате PDF

127 KB

Наиболее достоверные данные дают электрические параметры статорной и роторной обмоток электрических машин. Зная форму подведенного к выводу машины напряжения, можно определить гармонический состав поля в воздушном зазоре. В установившемся режиме основной источник высших временных гармоник - несинусоидальное напряжение на выводах машины. В реальных машинах в воздушном зазоре, наряду с основной гармоникой имеется бесконечное число гармоник поля. Для исследования систем с постоянной структурой силовой цепи, когда известно аналитическое выражение для возмущающего воздействия, успешно применяется метод гармонического анализа [8]. Удобство этого метода состоит в том, что полупроводниковый преобразователь заменяется источником несинусоидальной ЭДС и выходные параметры системы легко определяются с помощью гармонических составляющих из соответствующих схем замещения асинхронной машины. При этом отпадает необходимость решения огромного количества систем уравнений многофазной асинхронной машины, а сам расчёт может быть выполнен при помощи современных интегрированных систем автоматизации математических расчетов, например MATHLAB V.6.0, MATHCAD 2000 PRO.

Если сеть автономная и мощность двигателя соизмерима с мощностью генератора, как это имеет место при подключении двигателя через преобразователь частоты или устройство плавного пуска, то несинусоидальность поля в воздушном зазоре приведет к появлению на выводе машины несинусоидального напряжения, и токи высших гармоник будут замыкаться через нагрузку. Второй источник временных гармоник в воздушном зазоре [3] - вал - механический выход машины. При нелинейном изменении момента нагрузки М_с, или частоты вращения п, как это имеет место при наличии дефектов в телах вращения электродвигателя, в воздушном зазоре появляются высшие гармоники, которые из зазора «выходят» на электрический вывод и искажают напряжение сети. Нелинейность момента нагрузки на валу двигателя сильно влияет на индуктивность его обмоток, в результате чего вносятся существенные фазовые сдвиги в передаваемый гармонический сигнал преобразователя [7].

Высшие временные гармоники могут образоваться в воздушном зазоре из - за теплового дебаланса электрической машины («прийти» с теплового вывода). При нелинейном изменении температуры среды, окружающей электрическую машину, а также при наличии высших гармоник в силовой части системы Т(Т)П-АД, в воздушном зазоре появляются высшие гармоники и магнитное поле искажается.. Данный вопрос актуален при анализе и синтезе системы «тиристорный преобразователь - асинхронный двигатель», причём независимо от способа реализации режима управления двигателем - частотное управление, управление по напряжению, по току и т.п. - вопрос оптимизации теплового баланса системы остаётся открытым..

Для описания процессов преобразования энергии в электрической машине с бесконечным числом гармоник и бесконечным числом контуров на статоре и роторе используется математическая модель обобщенного электромеханического преобразователя [1, 2]. Уравнения обобщенного электромеханического преобразователя в символической форме выглядят следующим образом:

[U]=[Z] [I], M_эм=M [I_sI_r],

где [U]и [I]- субматрицы напряжений и токов.

включающие напряжения и токи в т и п обмотках статора и ротора по осям бив;[Z] - сложная матрица сопротивлений; [I_sI_r] - бесконечное число пар произведений токов в обмотках статора и ротора.

Активные сопротивления, индуктивности и взаимные индуктивности обмоток, а также момент инерции J -это коэффициенты перед зависимыми переменными в уравнениях электромеханического преобразователя, называемые параметрами электрической машины Уравнения, описывающие процессы в большинстве электрических машин, можно получить, преобразуя уравнения обобщенного электромеханического преобразователя. Для этого необходимо, зная форму поля в воздушном зазоре, разложить в гармонический ряд МДС, составить расчетную схему машины с необходимым числом обмоток с соответствующими амплитудами и частотами напряжений [2].

На основании проведённых ранее исследований системы «тиристорный (транзисторный) преобразователь - асинхронный двигатель» [7, 8, 9] и полученных экспериментальных данных исследований системы Т(Т)П-АД было установлено появление в амплитудно-частотных характеристиках системы характерных спектров и проведена их идентификация:

• при появлении дефектов в опорах качения агрегатов, а именно: снижение количества смазки и дефекты подшипников качения, происходит появление пиковых значений в спектре, в области низких частот, обусловленный увеличением индуктивности обмоток двигателя при действии характерного для этих неисправностей моментов сил на вал двигателя;
• при расцентровке валов приводного двигателя и приводимого в движение механизма и эксцентриситете роторов происходит рост амплитудных значений на первой (основной) гармонике амплитудно-частотной характеристики, обусловленный деформацией электромагнитного поля электродвигателя.

Как указывалось выше, параметры электрических машин могут быть сравнительно легко определены расчетно-экспериментальным способом и в механических системах типа центробежных насосов с управляемым электроприводом, имеющих жесткую или упругую связь между вращающимися частями, оценку текущего состояния и прогнозирования остаточного ресурса насосных агрегатов можно производить с использованием связи между изменениями параметров электрической машины и изменениями эксплуатационных свойств агрегата. Корреляционная связь между эксплуатационными свойствами агрегата и параметрами электродвигателя может быть представлена моделью вида:

СY = DХ,                                      (2)

где Y - п - мерный вектор контролируемых эксплуатационных свойств; X - m-мерный вектор параметров электродвигателя; С и D - матрицы постоянных коэффициентов - параметров модели.

Эксплуатационные свойства агрегата в математических моделях могут выражаться параметрами, такие как нелинейные изменения момента нагрузки, частоты вращения, температуры, изменения параметров вибрации вследствие возникновения дефектов подшипников, деформирование валов, ухудшения условий смазки, повреждений обмоток статора и ротора, несоосность валов двигателя и приводимого в движение механизма и т. д.

Для оценки состояния и прогнозирования остаточного ресурса насосного оборудования при наличии большого количества связанных между собой параметров, характеризующих эксплуатационные свойства, целесообразно применение многопараметровой метрической модели [3]. В качестве диагностических параметров оборудования могут быть использованы изменения параметров гармонических составляющих спектра электромагнитного поля двигателя или соответствующие изменения параметров гармонических составляющих тока статора. Из параметров гармонических составляющих формируется признаковое пространство. Измеренные параметры р гармонических составляющих, соответствующих текущему состоянию оборудования, представляются векторами

(V₁;. V₂; ...; V_р).                                  (3)

Состояние оборудования в многомерном пространстве описывается результирующим вектором V, который представляет собой сумму векторов типа (3):

V =[А(т),В(п),С(1)], (4)

где А(т), В(п), С(1) - соответственно, параметры гармонических составляющих электромагнитного поля или тока статора. параметры. характеризующие эксплуатационные свойства, и структура связей между ними.

В соответствии с теорией распознавания образов, техническое состояние оборудования и остаточный ресурс идентифицируются как функции отклонения вектора текущего состояния от вектора эталонной модели V₀ и расстояния до поверхности предельного состояния S_П [4. 5].

Литература

1. Домбровский В.В. Справочное пособие по расчету электромагнитного поля в электрических машинах. Л.: Энергоатомиздат, 1983.-256 с.
2. Копылов И. П. Математическое моделирование электрических машин. М.: Высшая школа. 1994. -456с.
3. Аронов А. Я. Пути статистического решения метрических задач многопараметрового электромагнитного неразрушающего контроля /Дефектоскопия. - 1984. - № 5. - С. 71-76.
4. Болотин В. В. Прогнозирование ресурса машин и конструкций. М.. Машиностроение, 1984. -312с.
5. Биргер И. А. Техническая диагностика. М.: Машиностроение, 1978. - 240 с.
6. Тиристорные преобразователи напряжения для асинхронного электропривода/ Л. П. Петров, О. А. Андрющенко, В. И. Капинос и др. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 200с.
7. Глазенко Т. А., Хирсанов В. И. Полупроводниковые системы импульсного асинхронного электропривода малой мощности. - Л.: Энергоатомиздат, Ленингр. отделение, 1983. - 176с.
8. Гольдберг О. Д. И др. Автоматизация контроля параметров и диагностика асинхронных двигателей/О. Д. Гольдберг, И. М. Абдуллаев, А. Н. Абиев; Под ред. О. Д. Гольдберга - М.:Энергоатомиздат,1991. - 160с.

Библиографическая ссылка